Гост 19249 73: 500 Internal Server Error

СОЕДИНЕНИЯ ПАЯНЫЕ

Основные типы и параметры

Brazed and soldered joints .
Main types and parameters

ГОСТ
19249-73

Н ахл есточный

ПН -2

ПН -3

Телескопический

ПН -4

П Н-5

ПН- 6

Стыковой

ПВ- 1

ПВ- 2

Косостыковой

ПВ-3

ПВ- 4

Тавровый

ПТ- 1

П Т-2

ПТ- 3

ПТ- 4

Уг л овой

ПУ- 1

ПУ- 2

П У-3

Соприкасающийся

ПС — 1

П С-2

ПС-3

П С-4

ПС-5

Нах лесточный телеско пичес кий

Толщ ин а основного материала

S

Толщ ин а шва

a

Шир и на шва

b

Стыковой

Толщ ин а основного материала

S

Толщ ин а шва

Шир и на шва

b

Кос ос тык овой

Толщ и на основного матери ала

S

Толщ и на шва

a

Ширина шва

b

Угол скоса

α

Таврово й

Толщи н а основного материала

S

Толщи н а шва

a

b

Угловой

Толщ и на основного материала

S

Толщ и на шва

a

Шир и на шва

b

Угол соед ин ен ия деталей

β

Угол скоса

α

Сопр и касающийся

Толщина ос н овного материала

S

Радиус крив и зны паяемой детали

R

Ш и ри на шва

b

Ол о вянно -свинцовый

0 ,07 — 0 ,20

0 ,07 — 0 ,20

0 ,05 — 0 ,50

0 ,20 — 0 ,75

0 ,05 — 0 ,15

Мед ны й

—

0,04 — 0 ,20

0,001 — 0 ,05

0 ,01 — 0 ,10

—

М едно -цинковый

0 ,04 — 0 ,20

0 ,04 — 0 ,20

0 ,05 — 0 ,25

0 ,02 — 0 ,12

—

М едно-ф осфо ри стый

0 ,04 — 0 ,20

0 ,04 — 0 ,20

—

—

—

Серебр я но -м едно -фосфористый

0 ,02 — 0 ,15

0 ,02 — 0 ,15

—

—

—

Серебряный

0 ,04 — 0 ,25

0,04 — 0 ,25

0 ,02 — 0 ,15

0,05 — 0,10

—

А лю ми ни евый

—

—

—

—

0 ,12 — 0 ,25

Ц инковый

—

—

—

—

0 ,10 — 0 ,25

П Н -2 ; П В-1

ПН -5 ; ПВ-2

2 ПН-3 ; 3ПВ-1

2 ПВ-3

ПВ- 2 ; ПВ-4

ПВ- 1 ; 2 ПН-1

ПВ- 2 ; 2 ПН-4

П Т-1 ; 2П В-1

n ПВ- 4 , где п — число витков

ПН- 1 ; 4 ПН -2

ПТ- 2 ; ПВ-1

3 ПН- 2 ; 2 ПВ-1

2 ПН -2 ; 2 ПВ-1

6ПН -2 ; 4 ПВ-1 ; П С-1

Приложение 1 Величины сборочных зазоров для наиболее распространенных сочетаний «паяемый материал — припой» . 4

Приложение 2 Примеры комбинированных паяных соединений и их условных обозначений . 5

Буквенное обозн аче-

Конструктивные элементы

Наименование конструк

ние кон

паяных швов

тивных элементов

структив

ных эле

ментов

Толщина основного материала

5

Толщина шва

а

Ширина шва

Ь

Угол соединения деталей

Р

Угол скоса

а

Толщина основного материала

S

Радиус кривизны паяемой детали

R

Ширина шва

b

Наименование паяемого

м атериала

Наименование

припоя

Медь

Медные

сплавы

Сталь углеродистая и низколеги-ров анная

Сталь

нержавеющая

Алюминий и алюминиевые сплавы

Оловянно-

свинцовый

0,07—0,20

0,07—0,20

0,05—0,50

0,20—0,75

0,05—0,15

Медный

—

0,04—0,20

0,001—0,05

О

О

1

о

а*

О

—

Медно-цин

ковый

0,04—0,20

0,04—0,20

0,05—0,25

0,02—0,12

—

Медно-фос

фористый

0,04—0,20

0,04—0,20

—

—

_

Серебряно-

медно-фосфо

ристый

0,02—0,15

0,02—0,15

Серебряный

0,04—0,25

0,04—0,25

0,02—0,15

0,05—0,10

—

Алюминие

вый

_

_. Издательство стандартов, 123657, Москва, Новопресненский пер., 3 Тип. «Московский печатник». Москва, Лялин пер., 6. Зак. 909

Mongolia Laws|Official Regulatory Library — GOST 19249-73

Brazing and soldering joints. Main types and parameters

Соединения паяные. Основные типы и параметры

Status: Effective. The limitation of effectiveness has been lifted: Decree of the State Standard No. 2032 dated 06/26/89

The standard establishes the main types of solder joints, structural elements of solder joints, their designations and parameters.

Стандарт устанавливает основные типы паяных соединений, конструктивные элементы паяных швов, их обозначения и параметры.

Choose Language: EnglishSpanishChineseGermanItalianFrenchMongolian

Format: Electronic (pdf/doc)

Page Count: 16

Approved: Gosstandart of the USSR, 12/4/1973

SKU: RUSS49501

The Product is Contained in the Following Classifiers:

Construction (Max) » Standards » Other state standards used in construction » 25 Mechanical Engineering »

ISO classifier » 25 MECHANICAL ENGINEERING » 25.160 Welding, brazing and hard soldering » 25.160.50 Hard and soft solder »

National standards » 25 MECHANICAL ENGINEERING » 25.160 Welding, brazing and hard soldering » 25.160.50 Hard and soft solder »

National Standards for KGS (State Standards Classification) » Latest edition » V Metals and metal products » V0 General rules and regulations on metallurgy » V05 Welding and cutting of metals. Soldering, riveting »

The Document is Referenced By:

GOST 17325-79: Brazing, soldering and tinning. Basic terms and definitions

GOST 24715-81: Soldered joints

GOST 25288-82: Constructive plastic mosses. Quality characteristics nomenclature

GOST 26446-85: Brazed and soldered joints

GOST 3.1407-86: Unified system for technological documentation. Forms and requirements for filling and arrangement of documents on technological processes (operations) specialized in assembling methods

GOST 31484-2012: Mixed feeds, protein-vitamin-mineral concentrates, рremixes. Methods for determination of metallomagnetic impurity

GOST R 53011-2008: Mixed feeds, protein-vitamin-mineral concentrates, premixes. Methods for determination of metallomagnetic impurity

GOST R 58095.2-2018: Gas distribution systems. Requirements for gas consumption networks. Part 2. Copper gas pipelines

MSN 42-01-2011: Gas distribution systems

OST 24.070.01-86: Products of mining machinery. General technical requirements.

OST 95 227-92: Non-standardized products of general machine-building applications. General technical requirements.

R 50-54-48-88: Computer-aided design systems. Automation of technology design of soldering products

SNiP 3.05.07-85: Automated systems

SP 158.13330.2014: Buildings and rooms for health care facilities. Design rules

SP 42-102-2004: Design and construction of gas pipelines from metal pipes. To replace SP 42-102-96

SP 77.13330.2016: Systems of automation. 

GOST 34058-2017: Internal buildings and structures utilities. Mounting and start-up adaptive control of air-conditioning evaporative and condensing units. General technical requirements

YOUR ORDERING MADE EASY!

MongoliaLaws.org is an industry-leading company with stringent quality control standards and our dedication to precision, reliability and accuracy are some of the reasons why some of the world’s largest companies trust us to provide their national regulatory framework and for translations of critical, challenging, and sensitive information.

Our niche specialty is the localization of national regulatory databases involving: technical norms, standards, and regulations; government laws, codes, and resolutions; as well as RF agency codes, requirements, and Instructions.

We maintain a database of over 220,000 normative documents in English and other languages for the following 12 countries: Armenia, Azerbaijan, Belarus, Kazakhstan, Kyrgyzstan, Moldova, Mongolia, Russia, Tajikistan, Turkmenistan, Ukraine, and Uzbekistan.

Placing Your Order

Please select your chosen document, proceed to the ‘checkout page’ and select the form of payment of your choice. We accept all major credit cards and bank wire transfers. We also accept PayPal and Google Checkout for your convenience. Please contact us for any additional arrangements (Contract agreements, PO, etc.).

Once an order is placed it will be verified and processed within a few hours up to a rare maximum of 24 hours.

For items in stock, the document/web link is e-mailed to you so that you can download and save it for your records.

For items out of stock (third party supply) you will be notified as to which items will require additional time to fulfil. We normally supply such items in less than three days.

Once an order is placed you will receive a receipt/invoice that can be filed for reporting and accounting purposes. This receipt can be easily saved and printed for your records.

Your Order Best Quality and Authenticity Guarantee

Your order is provided in electronic format (usually an Adobe Acrobat or MS Word).

We always guarantee the best quality for all of our products. If for any reason whatsoever you are not satisfied, we can conduct a completely FREE revision and edit of products you have purchased. Additionally we provide FREE regulatory updates if, for instance, the document has a newer version at the date of purchase.

We guarantee authenticity. Each document in English is verified against the original and official version. We only use official regulatory sources to make sure you have the most recent version of the document, all from reliable official sources.

Перечень НТД, регламентирующий контроль качества паяных соединений

Соединение паяные — Справочник химика 21

    ГОСТ 19249-73 Соединения паяные. Основные типы и размеры. [c.191]

    Этот существенный пробел удачно восполняет представляемая читателю книга. Она называется Вакуумные уплотнения , однако ее содержание выходит далеко за пределы этой темы. В качестве вакуумных уплотнений автор рассматривает не только неразъемные соединения (паяные и сварные) и разъемные фланцевые сочленения, но и ряд других узлов и органов управления, входящих в состав сов- [c.3]

    Проволока сварочная из сплава на медной основе. (Ред. 1—76) 105 772—79 Соединения паяные. Технические требования [c.17]

    Коэффициент прочности сварного шва ф выбирается в зависимости от типа сварного шва. По нормам Госгортехнадзора для стальных аппаратов для двусторонней автоматической сварки ручной сварки ф = 0,95, односторонней ручной сварки с подкладкой ф = 0,9, односторонней автоматической сварки ф = 0,8, односторонней ручной сварки ф = 0,7, для соединений, паянных твердыми припоями, принимают ф = 0,7. Коэффициент прочности сварных швов для цветных металлов несколько ниже, чем для стали. [c.37]

    Из приведенных микрофотографий видно, что соединения, паянные абразивным методом, обладают сравнительно низкой коррозионной стойкостью, тогда как соединения, паянные по никелевому подслою в тех же средах, не подверглись заметной коррозии. [c.197]

    Эти выводы подтверждаются результатами механических испытаний, которые показывают, что соединения, паянные абразивным методом, обладают низкой коррозионной стойкостью в коррозионноагрессивных средах. Так, в течение 3 и 4 недель все образцы, испытывавшиеся в 3%-ном растворе поваренной соли, разрушились от коррозии без приложения внешней нагрузки, а после трехмесячного пребывания во влажной камере паянные абразивным методом швы резко снизили механическую прочность. В то же время соединения, выполненные по никелевому подслою, практически сохранили свою прочность и после полугодовых испытаний (табл. 54). [c.197]

    Ниже рассмотрена замена адсорбента (алюмогеля) в адсорберах с мягкой пайкой. В последних конструкциях адсорберов соединения, паянные мягким припоем, отсутствуют, что значительно упрощает прокаливание адсорбента подогретым до 220 сухим воздухом непосредственно в адсорбере. Опыт эксплуатации адсорберов показал, что заменять адсорбент (алюмогель) следует не реже одного раза в три года, так как за это время он измельчается и загрязняется маслом. [c.252]

    Покрытие наносят по описанной выше технологии. Пайку деталей из алюминиевого сплава Д16 с N1—Р покрытием осуществляют паяльником с применением стандартного оловянно-свинцового припоя ПОС-61 и флюсом на основе хлористого цинка с добавкой хлористого аммония. После 30 сут коррозионных испытаний в 3%-м растворе хлористого натрия паяное соединение имело такую же прочность, что и до коррозионных испытаний (4,7 кгс/мм ), тогда как соединения, паянные абразивным методом оловянно-цинковым припоем эвтектического состава без никель-фосфорного подслоя, уже на третий день испытаний начали самопроизвольно, без приложения нагрузки разрушаться. [c.253]

    Прочность соединений, паянных припоями системы 5п—РЬ, зависит от соотношения в них олова и свинца, а также от состава паяемого металла. Прочность соединений из меди или латуни, [c.87]

    Дополнительное упрочнение припоя Сё— (10—40 % 2п возможно при добавлении к нему 0,0001—0,3 % Са и (или) Ме. Эти добавки также повышают теплостойкость припоя и улучшают его растекаемость. Временное сопротивление разрыву стыковых соединений из низкоуглеродистой стали, паянных этим припоем, составляет 248,9—253,8 МПа (с припоем без этих добавок 210, 7 МПа). Временное сопротивление разрыву соединений при температуре 200 °С составляет 40,2—42,6 МПа, тогда как для соединений, паянных припоем без добавок кальция и магния, в этих же условиях оно равно 28,1 МПа. Коррозионные испытания паянных соединений в течение 500 ч в 3 %-ном растворе поваренной соли показали незначительное снижение их прочности. [c.97]

    Соединения, паянные припоями системы Ае—Си—2п—Сё, теплостойки примерно до 400 °С, а припои системы Ае—Си—2п— 106 [c.106]

    После п йки стали 20 легкоплавкими припоями с применением в качестве флюса водного раствора хлористого цинка сопротивление срезу соединений, паянных оловом при зазоре 0,1 мм, составляет (в среднем) 32,3 МПа, при пайке припоем ПОС 40— 33,9 МПа, ПСр 2,5—27,4 МПа. При изменении ширины зазора от 0,1 до 0,3 мм сопротивление срезу не изменяется. [c.314]

    Соединения из коррозионно-стойких сталей, паянные серебряными припоями системы Ае—Си—2п—Сё с 50 % Ag, легированные 3 % N1, имеют высокую стойкость в морской воде и каустике. Соединения, паянные припоями системы Ае—Си—1п с 40 %Ае, легированные 2 % N1, нашли применение в пищевой промышленности [16]. [c.110]

    Припои системы Си—N1—В, содержащие 97 % Си, не испаряются в пустотах, но соединения из стали, паянные такими припоями, более склонны к окислению и химической эрозии, чем соединения, паянные припоями с палладием. Бор является компонентом медных припоев, наиболее активно влияющим на меж-кристаллитное проникновение припоя в сталь (при В 0,5%). Зазоры при пайке высоколегированных сталей такими припоями должны находиться в пределах 0,05—0,2 мм. [c.128]

    Соединения из алюминия и его сплавов, паянные припоями на основе олова или олово — свинец, могут использоваться только после нанесения на них специальных лакокрасочных покрытий или в вакууме, инертных газовых средах. Соединения, паянные цинковыми припоями, изготовленными из цинка с повышенным содержанием примесей олова, свинца, сурьмы, кадмия, склонны к развитию в паяных швах межкристаллитной коррозии, и поэтому такие припои для пайки алюминиевых сплавов, особенно для пайки изделий, работающих в кипящей воде, изготовляют из цинка чистоты 99,99. [c.265]

    Достаточно высокая коррозионная стойкость проводов из алюминия, паянных легкоплавкими припоями, может быть обеспечена при предварительном цинковании паяемой поверхности (толщина цинкового покрытия до 2 мкм) и лужении в ванне с расплавленным оловом. Поданным А. А. Суслова и И. С. Григорьевой, плакирование алюминиевых сплавов цинком обеспечивает высокую коррозионную стойкость соединений, паянных оловянными припоями. [c.272]

    МПа ПОС 40—67,6 МПа ПСр 2,5—5,09 МПа сплавом Розе — 21,3 МПа существенно влияет на временное сопротивление при пайке стали 20 встык оловом и оловянно-свинцо-выми припоями перегрев припоя. При перегреве припоя на 100 °С выше температуры ликвидуса временное сопротивление разрыву стыковых соединений, паянных припоем ПОС 40, в среднем снижается с 67,6 до 53,3 МПа, ПОС 61— с 5,9 до 29,4 МПа оловом — с 67,6. до 44,1 МПа и сопровождается увеличением пористости шва, что, вероятно, и снижает прочность соединений. [c.314]

    Расчетный предел прочности срезу соединений, паяных мягкими и твердыми припоями, Мн1м  [c.170]

    Индиевый припой со свинцом (50 % 1п —50 % РЬ) по своим технологическим свойствам близок к припоям 5п-/РЬ, но в отличие от них слабо растворяет золото и не охрупчивает его. Соединение из золота, выполненное этим припоем, обладает в 100 раз более высокой термостойкостью к термоциклированию в интервале температур — 50-Ь+155°С, чем соединения, паянные припоем, содержащим 63 % 5п — 37 РЬ, хотя сопротивление срезу нахлесточ-ных соединений ниже при применении припоя с индием. Соединения, выполненные припоем 50 % 1п —50 % РЬ, рекомендуют использовать в изделиях, работающих при температуре до 125 °С [16]. [c.83]

    Никель с никелем может паяться эвтектическим серебряномедным припоем (рис. 2-29) или сплавами золото — медь и золото — медь — никель (табл. 2-19 и 2-18). Конструкция никелевых соединений, паянных припоем на основе серебра, должна исключать возможность возникновения каких-либо напряжений в соединении, так как никель и сплавы никеля (например, ковар) имеют склонность становиться хрупкими после контакта с расплавленным серебром. Паянные серебряным припоем никелевые соединения можно считать надежными лишь до температуры 250°С. При более высоких температурах их прочность снижается из-за Окисления, Если необходима устойчивость к окислению при температурах вплоть до 1100°С, в качестве припоя можно использовать некоторые сплавы типа (Ы), Сг, В, 51)—см, поз. 24, 40 в табл. 2-18. [c.58]

    Большое число соединений в аппаратах глубокого охлаждения, кроме сварки, производится пайкой мягкими и твердыми припоями. Соединения малонагруженные паяют мягкими о.товянно-свин-цовистыми припоями ПОС 90, ПОС 40, ПОС 18, ПОС 4—6, Пайку мягкими припоями всегда производят внахлестку (фиг. 170, б). Соединения, паянные мягким припоем, остаются прочными до температуры 120° С учитывая это обстоятельство и возможную нерав- [c.380]

    Полностью прогреваемые системы. Эта категория включает в себя системы, сконструированные таким образом, что в них могут прогреваться не только корпус, но и базовая плата вместе с ее уплотнением, а также и все элементы, подсоединенные ниже этой платы . Основная трудность этой задачи связана прежде всего с прогревом соединений. Можно использовать стеклянные системы на основе спаев стекла с металлом или стекла со стеклом. Однако применение таких систем ограничено из-за относительно небольших характерных для них размеров и сложности процедуры их вскрытия и герметизации. Такие системы можно сделать также разборными, если использовать для уплотнения металлические прокладки, см. разд. 4Б, 3). Тип корпуса вакуумной камеры определяется в первую очередь выбором метода соединения. Паяные стеклянные соединения обусловливают использование небольших стеклянных колб или ламп, тогда как ка основе соединений с металлическими прокладками можно создавать универсальные металлические камеры больших диаметров (для исследовательских работ). Для отжига камера, базовая плита и все подсоединяемые к ней компоненты накрываются электрическими печами. В прогреваемых системах одинаково часто применяются как диффузионные, так и геттеро-ионные насосы. Варианты конструкций таких систем обсуждаются в работе Зафирополоса и де Теддео [297]. Использование диффузионного насоса в таких системах требует более тщательного устройства отражателей и ловушек, чем это требуется для стандартных оперативных на-пылительных установок. Для увеличения быстроты откачки и улучшения предельного вакуума широко практикуется дополнительная откачка с помощью криопанелей или геттерных насосов. Как оказалось, очень эффективным способом задержки обратной миграции масла из насоса является установка на высоковакуумной стороне колпака титано-геттерного насоса последовательно с цеолитовой ловушкой [298]. [c.299]

    И В атмосферных условиях, а на фиг. 108 — микроструктура соединений, паянных абразивным методом в исходном состоянии, после шестимесячных испытаний в атмосферных условиях и четырехнедельных испытаний в 3%-ном растворе хлористого натрия. [c.196]

    Основными факторами, влияюшими на уменьшение времени простоев агрегатов являются широкое внедрение метода узлового ремонта ликвидация подавляющего числа соединений, паянных мягким припоем, которые являются постоянными очагами появления неплотностей. [c.350]

    Сокращение непроизводительных простоев оборудования в ремонте. Оонов1ными факторами, влияющими на уменьшение времени простовв агрегатов, являются широкое внедрение метода узлового ремонта ликвидация подавляющего числа соединений, паянных МЯ1ЛКИМ припоем, которые являются постоянными очагами появления неплотностей. [c.304]

    Через 6 ч включают азотодувку, а через 5 ч после пуска азотодувки начинают подавать пар в калорифер. Температура греющего азота, идущего по ходу фракций, должна повышаться медленно — от 15 до 45 °С в течение 4—5 ч. Это необходимо для постепенного отогрева аппарата, так как резкие изменения температуры могут привести к нарушению фланцевых соединений, паяных швов медной аппаратуры и уплотнений трубок в трубных решетках. [c.93]

    При варианте а затекание композиционного припоя, укладываемого у зазора, возможно лищь при содержании в нем Механические свойства соединений, паянных такими припоями, удовлетворительны при зазорах шириной 0,5—0,8 мм. [c.70]

    Соединения, паянные припоем № 1, не корродируют в кипящей воде после выдержки в течение 100 ч (Пат. № 55-60-40 Япония, кл. В 23 К 35/28, С 22 С 18/04), паянные припоем № 4 — имеют хорошую коррозионную стойкость в промышленной атмосфере [30] и сопротивление срезу паяных соединений Тср = 65,8н— 74,6 МПа. Припой № 6 нашел применение для абразивной пайки и для пайки с газопламенным нагревом (по данным Е. А. Подольского и др.), припой № 8—для ультразвуковой пайки труб погружением, припой № 9 — для флюсовой пайки (по данным А. А. Савицкого и Р. Е. Есинберлина). Коррозионная стойкость припоя № 3 обеспечивается при использовании цинка чистотой 99,99. [c.100]

    Н. Н. Tyfop кaя предложила заменить никель палладием (1 —5 %), германием (9—11%). Содержание серебра в таких припоях составляет 9—11 %, Си — остальное. Температура пайки 940—970 °С. Соединения, паянные такими припоями, стойки в тропической атмосфере и не испаряются в вакууме. [c.110]

    О. Кнотек установил, что сохранение высоких механических свойств, характерных для соединений, паянных припоями с 40 % Ае, может быть обеспечено и после пайки припоями, содержащими серебро в пределах 30 Ае 40 %, при условии, если содержание меди и цинка определяется по формулам %Си= 19 + +0,8(40 — % Ае) и % 2п = 22 + 0,2( 40— % Ае), Сё — остальное. Предложены припои, содержащие 13—28 % Ад, 25—40 % Си, 20—35 % 2п, 10—25 % Сё, легированные 0,5—5 % N1 и 0,05— 0,5 % 51. У этих припоев электросопротивление, коррозионная стойкость и механические свойства не ниже, чем у припоев, содержащих более 38 % Ag. [c.110]

    Припои на медно-германиевой основе Си— (15—20) % Ое перспективны для пайки многих материалов — меди, вольфрама, молибдена, никеля, железа, коррозионно-стойкойстали 12Х18Н9Т. Припои, содержащие до 10 % Оа, хорошо обрабатываются давлением в холодном состоянии с промежуточным отжигом. При введении в них кремния, никеля и олова до 3—5 % величина краевого угла смачивания составляет 8—27°, т. е. не хуже, чем у золотых припоев. Из припоев изготовляют фольгу и проволоку. Припои такого класса отличаются низкой эрозионной активностью, низкой упругостью пара в высоком вакууме при 700 °С и обеспечивают высокую прочность паяных соединений. Паяные соединения сохраняют вакуум-плотность после длительного хранения в условиях тропиков и работают при температуре до 600 °С в циклическом режиме, после холодной деформации и отжига имеют структуру твердого раствора (ТУ 48-31-443—75 и ТУ 48-21-534—76) [21]. [c.128]

    Палладиевые припои с титаном относятся к высокоплавким припоям и имеют температуру солидуса 1440 °С (припой ]МЬ 14). Соединения-, паянные таким припоем, могут работать до температуры 1640 °С [18]. Припой № 2 (см. табл. 27) применяют также для пайки графита с графитом или с тугоплавкими металлами — молибденом, вольфрамом или их сплавами. Такие паяные соединения работают в условиях нейтронного облучения в ядерных реакторах и выдерживают 10 циклов при температуре до 700 °С и в высоком вакууме при температуре 1250 °С в течение 10 мин, не обнаруживают химической эрозии после выдержки 1000 ч при температуре 700 °С в расплаве фторидов. М. В. Радзиевский показал, что палладиевый припой ПКЖ-ЮОО системы Рс1—N1 обеспечивает равнопрочные соединения из легированных ферритных сталей. [c.136]

    Соединения, паянные пастой из смеси порошков припоя и флюса ПВ209, после 20 сут хранения не уступают по механическим свойствам соединениям, паянным припоем ПСр 45. Они коррозион-но-стойки во всех водосодержащих агрессивных средах, что обусловлено образованием на поверхности паяного соединения слоев фосфатной меди Сиз(Р04)г и силицида меди Сиз5 пористость таких соединений на 15—20 % ниже, чем при пайке серебряным припоем, что, по-видимому, обусловлено образованием на поверхности жидкого припоя жидкого соединения Сиз51, предохраняющего цинк от испарения при температуре 620—558 °С, и раскислением шва кремнием. Паста пригодна для пайки меди, ее сплавов, мельхиора, куниаля, молибдена, металлизованной керамики. Нагрев при пайке может быть печным и различными локальными источниками теплоты. [c.298]

    Л. А. Малохиной в 1983 г. была показана возможность диффузионной пайки меди М1 пастой галлия (65—70 %) с тонкодисперсным порошком меди, прокаленным предварительно в вакууме (/9 = 6,65-10 МПа) при 700 °С. Паста предварительно выдерживалась при температуре 18 °С в течение 3—4 сут. Перед пайкой пасту закладывали в зазор и под давлением 4,9—5,9 МПа нагревали до 650 °С в вакууме (р = 1,33-10 —1,33-10 » Па) в течение часа. Паяные соединения имели сопротивление срезу 60 МПа и температуру распайки выше 1000 °С. В паяных соединениях при этом образуется диффузионная зона шириной до 50 мкм. Пайка на воздухе недопустима из-за интенсивного окисления галлия на воздухе. Временное сопротивление разрыву соединений, паянных на воздухе, едва достигает 5 МПа. [c.308]

Презентация на тему: ГОСТ 17325–79. Пайка. Термины и определения Настоящий стандарт устанавливает

1

Первый слайд презентации

ГОСТ 17325–79. Пайка. Термины и определения Настоящий стандарт устанавливает применяемые в науке, технике и производстве термины и определения основных понятий в области пайки и лужения металлов и неметаллических материалов. ГОСТ 19249–73. Соединения паяные. Основные типы и параметры С целью унификации паяных сборочных единиц, установления норм и требований к паяным изделиям разработан стандарт ГОСТ 19249–73 «Соединения паяные. Основные типы и параметры». Стандарт определяет конструктивные параметры паяного соединения, его условные обозначения, содержит классификацию основных типов соединений. В приложении к стандарту даны величины сборочных зазоров. Стандарт является основанием для унификации конструкторской и технологической документации еще на стадии создания паяного изделия. С этой стадии начинается и контроль качества пайки. В производстве высокий уровень качества продукции должен обеспечиваться начиная от заготовки и кончая контролем готовых изделий. При этом переход к массовому производству продукции не должен вести к снижению качества. Еще на стадии разработки изделия ОТК должен принимать участие в создании изделия. Технологическая документация на пайку, согласованная с заказчиком, должна отражать критерии неразрушающих и разрушающих методов контроля. ГОСТ 20485–75. Пайка. Методы определения затекания припоя в зазор Стандарт устанавливает метод определения затекания припоя: горизонтального – по коэффициенту заполнения и коэффициенту пористости, вертикального – по высоте подъема. ГОСТ 23904–79. Пайка. Метод определения смачивания материалов припоями Настоящий стандарт распространяется на метод определения смачивания материалов припоями по краевому углу смачивания и площади растекания, начальной скорости смачивания и времени растекания (для припоев с Т пл ≤ 723 К). Стандарт применяют для оценки совместимости материалов при пайке, разработке технологического процесса пайки и оптимизации его параметров, а также при разработке новых припоев и флюсов. ПЕРЕЧЕНЬ НТД, РЕГЛАМЕНТИРУЮЩИЙ КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПАЯНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Изображение слайда

2

Слайд 2

ГОСТ 24715–81. Соединения паяные. Методы контроля качества Настоящий стандарт распространяется на основные типы паяных соединений, выполненных по ГОСТ 19249–73 всеми способами пайки. Стандарт устанавливает методы контроля качества паяных соединений с целью обнаружения поверхностных, внутренних и сквозных дефектов. Выбор метода или комплекса методов контроля для обнаружения дефектов паяных соединений следует проводить в соответствии с требованиями, предъявляемыми к качеству паяных соединений стандарта- ми, техническими условиями и чертежами, утвержденными в установленном порядке, и с учетом размеров фактически выявляемых дефектов и производительности методов контроля. Допускается использование других методов контроля качества паяных соединений при условии обеспечения чувствительности, гарантирующей выявление дефектов, недопустимых по требованиям технической документации на данное изделие, утвержденной в установленном порядке. ГОСТ 26126–84. Контроль неразрушающий. Соединения паяные. Ультразвуковые методы контроля качества Стандарт устанавливает ультразвуковые методы контроля качества паяных соединений. ГОСТ 27947–88. Контроль неразрушающий. Рентгенотелевизионный метод. Общие требования Настоящий стандарт распространяется на рентгенотелевизионный метод неразрушающего контроля материалов и изделий (далее – объект контроля). Рентгенотелевизионный метод применяют для выявления трещин, усадочных раковин, пор, металлических и неметаллических включений, непроваров сварных соединений, непропаев паяных соединений, рыхлот и других неоднородностей объекта, а также для выявления геометрии расположения внутренних деталей объекта, наличия внутри объекта инородных тел, нарушения целостности объекта, недоступных для внешнего осмотра наружных дефектов типа подрезов, превышений проплавов, прожогов, утяжин. При рентгенотелевизионном методе контроля не выявляют: поры и включения диаметром поперечного сечения менее удвоенной абсолютной чувствительности контроля; непровары и трещины, плоскость раскрытия которых не совпадает с направлением пучка излучения или с направлением строк телевизионного растра; дефекты, изображения которых совпадают с изображением посторонних деталей, острых углов и резких перепадов толщин объекта контроля. Рентгенотелевизионный метод контроля применяют в динамическом и статическом режимах. ГОСТ 28830–90. Соединения паяные. Методы испытаний на растяжение и длительную прочность Настоящий стандарт распространяется на паяные соединения металлов и сплавов и устанавливает методы статических испытаний на растяжение и длительную прочность при нормальных, высоких и низких температурах от минус 269 до 1200 °С. ПЕРЕЧЕНЬ НТД, РЕГЛАМЕНТИРУЮЩИЙ КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПАЯНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Изображение слайда

3

Слайд 3

Дефекты паяных соединений Качество паяных изделий определяется их прочностью, степенью работоспособности, надежностью, коррозионной стойкостью, способностью выполнять специальные функции (теплопроводность, электропроводность, коммутационные характеристики и т. п.). Обеспечение этих характеристик достигается оптимальными решениями в процессе производства паяного изделия. Дефекты, возникающие при изготовлении паяных изделий, можно разделить на дефекты заготовки и сборки, дефекты паяных соединений и паяных изделий. К наиболее типичным дефектам паяных соединений относятся поры, раковины, шлаковые и флюсовые включения, непропаи, трещины. Эти дефекты классифицируют на две группы: связанные с заполнением расплавом припоя зазора между соединенными пайкой деталями и возникающие в процессе охлаждения изделия с температуры пайки. Дефекты первой группы связаны главным образом с особенностями заполнения капиллярных зазоров в процессе пайки. Дефекты второй группы обусловлены уменьшением растворимости газов в металлах при переходе их из жидкого состояния в твердое и усадочными явлениями. К ним также относится пористость кристаллизационного и диффузионного происхождения. Одним из основных дефектов, чаще всего встречающихся в паяном шве, является отсутствие его сплошности, пустоты и пористости. Так как пустоты нарушают непрерывность слоя припоя, они неизбежно оказывают неблагоприятное влияние на прочность паяного соединения, поэтому нужно создавать такие условия, при которых пустоты можно свести к минимуму. В зависимости от условий паяния площадь пустот в паяном соединении может изменяться в пределах от 5 до 65 % всей площади спая. Особенно резко снижают усталостную прочность паяного соединения пустоты, расположенные у его края. При этих условиях они вызывают концентрацию напряжений и образец разрушается при напряжении, на 35 % меньшем обычного. Для того чтобы обеспечить высокое качество паяного соединения, необходимо, прежде всего, добиться минимального количества этих пустот или, по крайней мере, рассеянного расположения их.

Изображение слайда

4

Слайд 4

КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПАЯНЫХ ЕДИНИЦ Пайка происходит при температурах, существенно меньших температур плавления соединяемых материалов, что уменьшает их перегрев. При этом возможно соединение как металлических, так и неметаллических материалов. В зоне контакта должен образовываться промежуточный слой, состоящий из припоя и продуктов его взаимодействия с паяемыми материалами. Для образования качественного паяного соединения необходимо: подготовить поверхности соединяемых деталей; активировать материалы и припой; удалить окисные пленки в зоне контакта; обеспечить взаимодействие на межфазной границе раздела; создать условия для кристаллизации жидкой металлической прослойки. Подготовка поверхностей деталей к пайке включает механическую, химическую или электрохимическую очистки от окислов, загрязнений органического и минерального происхождения, а также нанесение покрытий, улучшающих условия пайки или повышающих прочность и коррозионную стойкость паяных соединений. При монтаже электронной аппаратуры применяют как методы непосредственного соединения контактируемых материалов, осуществляемые под воздействием давления (накрутка, обжатие), тепла и давления (различные методы сварки), давления и физического воздействия (ультразвуковая сварка), так и методы с использованием промежуточного материала в виде припоя (пайка), токопроводного клея (склеивание) под действием давления, тепла и физических методов активации. Паяные электрические соединения нашли самое широкое применение при монтаже ЭА вследствие следующих достоинств: низкого и стабильного электрического сопротивления, широкой номенклатуры соединяемых металлов, легкости автоматизации, контроля и ремонта. Процессы пайки легкоплавкими припоями широко используются при монтаже печатных и проводных плат, герметизации корпусов полупроводниковых приборов и гибридных интегральных микросхем, сборки керамических конденсаторов, поверхностно-монтируемых элементов. Недостатки паяных соединений связаны с высокой стоимостью используемых цветных металлов, необходимостью удаления остатков флюса, низкой термостойкостью, снижением прочности в результате термического старения.

Изображение слайда

5

Слайд 5

В настоящее время еще нет единого мнения о причинах появления пустот в паяном соединении. В общем случае образование пустот в слое припоя зависит от физико-химической природы и количества флюса, от атмосферы, в которой производилось паяние, состояния поверхности основного металла перед пайкой, состава припоя и металла основы, от температуры и способа паяния. Из всех этих факторов наибольшее влияние на появление раковин оказывают количество флюса и способ паяния. Для получения удовлетворительного паяного соединения прежде всего нужно, чтобы как флюс, так и припой хорошо смачивали поверхность основного металла. При этом относительная смачивающая способность припоя должна быть больше, чем у флюса, в противном случае припой не будет замещать флюс в шве. Обычно эти условия соблюдаются, однако в некоторых отдельных участках паяного соединения, вследствие растворения во флюсе окислов, местных изменений поверхностного натяжения жидкого припоя или же ввиду неоднородности припоя или флюса, могут создаться условия, при которых жидкий припой не сможет заместить флюс; в этом случае в шве появятся включения флюса, ведущие к образованию раковин. Другой причиной нарушений непрерывности слоя припоя в соединении являются пузырьки газа, образующегося в результате разложения флюса при температуре паяния. Эти газовые пузырьки аналогичны газовым раковинам в отливках. Чем значительнее площадь спая, тем труднее удаляется жидкий флюс из шва с избыточным припоем и тем больше возможность образования многочисленных раковин. Вредного влияния остатков флюса можно избежать, применяя пайку в газовой среде без жидких или порошкообразных флюсов. Влага в флюсе способствует образованию пустот. Лабораторные испытания и производственные наблюдения показывают, что при паянии с приложением давления или при скользящем смещении спаиваемых частей относительно друг друга образование раковин резко снижается. В процессе охлаждения соединения из-за уменьшения растворимо сти газов происходит их выделение и образование рассеянной газовой пористости. Опыт высокотемпературной пайки алюминиевых сплавов с предварительной дегазацией припоев и флюсов показывает, что пористость металла шва при этом резко уменьшается.

Изображение слайда

6

Слайд 6

Другой весьма распространенной причиной образования рассеянной пористости является возникновение так называемой усадочной пористости. Это явление характерно для случая затвердевания сплава с широким интервалом кристаллизации. При малых зазорах усадочные междендритные пустоты, как правило, тянутся в виде цепочки в центральной части шва. При больших зазорах усадочные поры располагаются в шве более равномерно в междендритных пространствах. Причиной образования пор в паяных швах может быть эффект сфероидизации. В этом случае пористость в зоне шва возникает в результате нескомпенсированной диффузии атомов припоя и паяемого металла. Такого рода пористость возникает в системах припой – паяемый металл, у которых имеется заметное различие в коэффициентах диффузии. Одной из существенных причин, вызывающих дефекты в паяных соединениях, является недостаточно тщательная подготовка паяемых поверхностей, плохая очистка от окислов и жира. В этом случае припой плохо затекает в зазор и не образует прочного соединения из-за недостаточной площади контакта между спаиваемыми поверхностями. По этому на очистку соединяемых поверхностей следует обратить особое внимание. Причиной образования непропаев, которые берут начало у границы раздела с паяемым металлом, может явиться неправильное конструирование паяного соединения (наличие «глухих», не имеющих выхода полостей), блокирование жидким припоем газа при наличии неравномерного нагрева или неравномерного зазора, местное отсутствие смачивания жидким припоем поверхности паяемого металла. Причиной появления блокированных остатков газа в швах может быть неравномерность движения фронта жидкости при затекании припоя в зазор. Фронт дробится на участки ускоренного и замедленного продвижения, в результате чего могут отсекаться малые объемы газа. Таким же образом может происходить захват флюса и шлаков в шве. Трещины в паяных швах могут возникать под действием напряжений и деформаций металла изделия в процессе охлаждения. Принято различать холодные и горячие трещины. Холодные трещины образуются при температурах до 200 °С. Горячими называются трещины, образующиеся при температуре выше 200 °С. Эти трещины обычно имеют кристаллизационное или полигонизационное происхождение. Если в процессе кристаллизации скорость охлаждения высока и возникающие напряжения велики, а деформационная способность металла шва мала, то появляются кристаллизационные трещины. Полигонизационные трещины возникают уже при температурах ниже температуры солидуса после затвердевания сплава по так называемым полигонизационным границам, образующимся при выстраивании дислокации в металле в ряды и образовании сетки дислокаций под действием внутренних напряжений. Холодные трещины возникают чаще всего в зоне спаев, особенно в случае образования прослойки хрупких интерметаллидов. Трещины в паяемом металле могут появиться и в результате воздействия жидких припоев, вызывающих адсорбционное понижение прочности.

Изображение слайда

7

Слайд 7

Неметаллические включения типа флюсовых или шлаковых возникают при недостаточно тщательной подготовке поверхности изделия к пайке или при нарушении ее режима. При слишком длительном нагреве под пайку флюс реагирует с паяемым металлом с образованием твердых остатков, которые плохо вытесняются из зазора припоем. Шлаковые включения могут образоваться также из-за взаимодействия припоев и флюсов с кислородом воздуха или пламенем горелки. Правильное конструирование паяного соединения (отсутствие замкнутых полостей, равномерность зазора), точность сборки под пайку, дозированное количество припоя и флюсующих сред, равномерность нагрева – условия бездефектности паяного соединения. Методы контроля паяных изделий, браковочные признаки и нормы определяются назначением изделия и обусловлены техническими требованиями на их производство Метод контроля пайки выбирается в зависимости от требований к паяемому изделию. Чаще всего контроль ограничивается внешним осмотром после очистки от флюса и окислов: паяный шов не должен иметь видимых непропаянных мест, наплывов припоя и черноты. Детали, от которых требуется герметичность шва, испытываются воздухом или жидкостью под давлением. Выборочным контролем определяется степень пропаивания, для чего детали разогревают до размягчения припоя, разъединяют и устанавливают качество затекания припоя в шов. В некоторых случаях определяется структура паяных соединений или исследуются образцы, вырезанные из паяных деталей. При разрушающих методах контроля паяных изделий испытанию до разрушения подвергают: непосредственно изделие, образцы, вырезанные из взятого от партии изделия, или образцы, вырезанные из «свидетеля», т. е. паявшегося по той же технологии изделия, предназначенного для проведения испытаний. Для выявления механических свойств паяных соединений проводят испытания паяных образцов при различных способах нагружения: растяжении, сжатии, изгибе, кручении и др. Вид и требования разрушающих методов контроля определяются техническими условиями на паяное изделие.

Изображение слайда

8

Слайд 8

ДЕФЕКТЫ КОНСТРУКЦИЙ ПАЯНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Изображение слайда

9

Слайд 9

Изображение слайда

10

Слайд 10

Изображение слайда

11

Слайд 11

Изображение слайда

12

Слайд 12

Изображение слайда

13

Слайд 13

Дефекты паяных соединений, выявляемые визуальным и измерительным методом контроля Дефекты трафаретной печати

Изображение слайда

14

Слайд 14

Изображение слайда

15

Слайд 15

Изображение слайда

16

Последний слайд презентации: ГОСТ 17325–79. Пайка. Термины и определения Настоящий стандарт устанавливает

Изображение слайда

ГОСТ 26446-85 СОЕДИНЕНИЯ ПАЯНЫЕ МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ НА УСТАЛОСТЬ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СОЕДИНЕНИЯ ПАЯНЫЕ

МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ НА УСТАЛОСТЬ

ГОСТ 26446-85

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ

Москва

РАЗРАБОТАН Государственным комитетом СССР по стандартам Министерством высшего и среднего специального образования РСФСР

ИСПОЛНИТЕЛИ

В.К. Андриканис, канд. техн. наук; А.В. Савченков; В.А. Асмолова; О.Э. Шпинель; Б.Л. Груздев, канд. техн. наук; В.А. Харитонов; И.В. Червякова

ВНЕСЕН Государственным комитетом СССР по стандартам

Зам. председателя В.П. Юницкий

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 22 февраля 1985 г. № 376

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 22 февраля 1985 г. № 376 срок действия установлен с 01.07.86 до 01.07.91

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт устанавливает методы испытаний образцов паяных соединений из металлов и сплавов на усталость в много- и малоцикловой упругой и упругопластической области при растяжении-сжатии, изгибе и кручении; при симметричных и асимметричных циклах напряжений или деформаций, изменяющихся по простому периодическому закону с постоянными параметрами.

Испытания на усталость проводят для:

определения предела выносливости;

выбора оптимального технологического процесса изготовления паяных конструкций;

сравнения усталостных характеристик паяных соединений из различных материалов;

периодического контроля стабильности технологического процесса производства.

Термины, определения и обозначения, применяемые в стандарте, — по ГОСТ 23207-78 и ГОСТ 17325-79.

1.1. Для испытания паяных соединений на усталость следует применять образцы типов I (черт. 1, табл. 1), II (черт. 2, табл. 2), III (черт. 3, табл. 3).

Тип I

Черт. 1

Примечания:

1. Толщина паяного шва a определяется сборочным зазором и физико-химическими свойствами паяемого материала и припоя.

Выбор сборочного зазора — по ГОСТ 19249-73.

2. l — длина рабочей части образца:

l = 5d при толщине паяного шва менее 0,5 мм;

l = 5d+ а » » » » равном или более 0,5 мм.

Таблица 1

мм

Тип II

Черт. 2

Примечания:

1. c — притупление боковой грани образца.

2. Ширина нахлестки b определяется физико-химическими свойствами паяемых материалов и припоя, технологией пайки, схемой испытания, а также конструкцией паяного соединения, обеспечивающей необходимую прочность соединения, и должна обеспечивать заданный вид разрушения.

3. l — длина рабочей части образца, l = b + 2h₃.

Таблица 2

мм

Тип III

^* Размеры для справок

Черт. 3

Примечания:

1. Значение b определяется физико-химическими свойствами паяемых материалов и припоя, технологией пайки, схемой испытания, а также конструкцией паяного соединения, обеспечивающей необходимую прочность соединения, и должна обеспечивать заданный вид разрушения.

2. l — длина рабочей части образца, l = L — (h₁ + h₂).

Таблица 3

мм

Для испытаний тавровых паяных соединений применяют образцы типа IV, форма и размеры которых приведены в рекомендуемом приложении 1.

1.2. Тип и размеры образцов следует выбирать в зависимости от типа паяного соединения, размеров деталей с учетом наиболее точного воспроизведения напряженного состояния, характерного для условий эксплуатации испытуемой детали.

1.3. Форма и размеры головок образцов и переходных частей зависят от принятого способа крепления образца в захватах испытательной машины, свойств материала образца и паяного соединения.

Варианты исполнения головок образцов приведены в справочном приложении 2.

1.4. При испытании образцов типа I в качестве основных следует применять образцы № 4, при испытании образцов типа III — образцы № 1.

1.5. Рабочая часть образцов должна быть изготовлена с точностью не ниже 7-го квалитета по ГОСТ 25347-82.

1.6. Допуски плоскостности, параллельности и соосности образцов должны быть не ниже 14-й степени точности по ГОСТ 24643-81.

1.7. При изготовлении образцов типов II, III и IV предельные отклонения размеров горизонтального (l_г) и вертикального (h_г) катетов галтели не должны превышать ±0,2 мм, допуск прямолинейности поверхности галтели — ±0,1 мм (см. черт. 4).

Черт. 4

1.8. Образцы, подлежащие испытанию в термически обработанном состоянии, подвергают термической обработке во время или после пайки до окончательной обработки образцов.

Примечание. Если после термической обработки металл плохо обрабатывается резанием, то паяные заготовки для образцов предварительно должны быть доведены до размеров, включающих припуск на окончательную обработку и возможное коробление.

1.9. Расстояние между захватами испытательной машины выбирают так, чтобы исключить продольный изгиб образца и влияние усилий в захватах на напряженность всей рабочей части образца.

1.10. При испытаниях вид и число дефектов на образцах не должны превышать допустимых значений, установленных для паяных изделий.

2.1. Требования к оборудованию и аппаратуре для испытаний на усталость — по ГОСТ 25.502-79.

2.2. Машины для испытаний на усталость должны обеспечивать нагружение образцов по одной или нескольким схемам, приведенным в табл. 4.

Таблица 4

Схемы нагружения и формулы расчета номинальных напряжений образцов

Р_m— среднее значение нагрузки цикла

Р_а — амплитудное значение нагрузки цикла

M_к — крутящий момент

M_m — среднее значение момента

M_а — амплитудное значение момента

? — угловая скорость вращения образца

А — расстояние от точки приложения нагрузки до места разрушения

A₁, А₂— расстояние от центра паяного шва до точки приложения нагрузки

С — расстояние от точки приложения нагрузки до точки крепления образца

3.1. При проведении испытаний число образцов определяют по методике, приведенной в рекомендуемом приложении 3.

Для построения кривой усталости и определения предела выносливости число образцов должно быть не менее 10.

3.2. Образцы для испытаний изготавливают из спаяных для этой цели заготовок.

3.3. Детали заготовок вырезают с определенной ориентацией по отношению к макроструктуре и напряженному состоянию материала.

3.4. Образцы одной партии должны быть спаяны за один технологический цикл для обеспечения идентичности формы и размеров галтелей образцов.

3.5. Образцы рекомендуется паять совместно или по одним режимам с контролируемым изделием.

3.6. Форма и размеры заготовок для изготовления образцов типа III — по ГОСТ 23047-78.

3.7. При пайке заготовок марка паяемого материала, подготовка поверхности, припой, среда или флюс, зазор между паяемыми заготовками, способ и режим пайки, а также взаимное расположение разнородных деталей в образце типа III должны быть такими, как в разрабатываемом или контролируемом технологическом процессе.

3.8. Зазор при пайке обеспечивают с помощью соответствующих приспособлений.

Допускается обеспечивать зазор с помощью технологических прокладок. Прокладки изготовляют из паяемого материала.

Участок паяного шва с прокладками должен быть удален в процессе изготовления образцов.

3.9. Вырезка паяных заготовок, маркировка и изготовление образцов не должны оказывать существенного влияния на усталостные свойства исходного материала, нагрев образца при изготовлении не должен вызывать структурных изменений и физико-химических превращений в металле. При проведении механической обработки необходимо обеспечить наименьший наклеп, исключить местный перегрев образцов и образование поверхностных дефектов.

3.10. Снятие последней стружки с рабочей части и головок образцов производят за один установ образца.

3.11. Рихтовка и правка паяных заготовок не допускаются.

3.12. Образцы из паяных заготовок следует изготовлять на металлорежущих станках или с помощью анодно-механической резки. Образцы из тонколистовых материалов допускается вырезать вулканитовыми дисками.

Заусенцы на боковых гранях образцов должны быть удалены легкой запиловкой с радиусом скругления не более 1 мм.

3.13. Галтели образцов для испытаний должны быть не более 0,3 мм, если целью испытаний не является изучение влияния галтелей на усталостные характеристики паяных соединений.

Допускается механическая обработка галтелей, при этом делается соответствующая запись в протоколе испытаний.

3.14. Рабочую часть плоских образцов толщиной 2 мм и менее и цилиндрических образцов измеряют с погрешностью не более 0,01 мм, плоских образцов толщиной свыше 2 мм — не более 0,05 мм.

3.15. Перед испытаниями измеряют:

поперечное сечение цилиндрических образцов в месте расположения паяного шва;

размеры галтели;

длину и ширину паяного шва плоских образцов.

По полученным результатам вычисляют площадь паяного шва, округляя значение до 0,5 мм².

При вычислении площади паяного шва сечение галтели не учитывают.

4.1. Проведение испытаний — по ГОСТ 25.502-79.

4.2. Испытание считается недействительным:

при разрыве образца в захватах испытательной машины;

при разрыве образца вне рабочей части;

при обнаружении дефектов паяного шва в изломе образца (инородные включения, поры, непропай, неспай — более 10 % от площади паяного шва).

Примечание. Исключение составляют испытания, проводимые с целью определения влияния дефектов паяного шва на характеристики сопротивления усталости паяных соединений.

4.3. По результатам испытаний на усталость производят:

построение кривой распределения долговечности и оценку среднего значения и среднего квадратического отклонения логарифма долговечности по ГОСТ 25.502-79, рекомендуемое приложение 5;

построение семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения по ГОСТ 25.502-79, рекомендуемое приложение 6;

построение кривой распределения предела выносливости и оценка его среднего значения и среднего квадратического отклонения по ГОСТ 25.502-79, рекомендуемое приложение 7;

построение кривой усталости и определение предела выносливости при ограниченном объеме партии образцов.

4.4. При сравнении результатов испытаний учитывать влияние масштабного фактора.

4.5. Формы протоколов испытаний для записи исходных данных и результатов испытания каждого образца — по ГОСТ 25.502-79.

Форма сводного протокола испытаний для записи исходных данных и результатов испытания серии одинаковых образцов приведена в рекомендуемом приложении 4.

4.6. Пример построения кривой усталости по результатам испытаний ограниченной партии образцов приведен в справочном приложении 5.

Рекомендуемое

Исполнение 1

мм

Исполнение 2

Исполнение 3

Примечания:

1. Размер L назначают в зависимости от способа крепления образца.

2. l, l₁, D, D₂ — рабочая часть образцов.

3. l = ? + 20.

4. D = 3 ? d, размер d выбирают из ряда: 3; 5; 8; 10 мм.

5. D₂ = 2 ? d?, размер d? выбирают из ряда: 10; 15; 20; 30 мм.

6. D? = 3 ? d?.

7. Схемы нагружения образцов выбирают по табл. 4 настоящего стандарта:

для исполнения 1 — схема II;

» » 2 и 3 — схемы IV, V, VI.

Справочное

Образцы типа 1

Черт. 1

Образцы типа II

Черт. 2

Таблица 1

мм

Примечание. Допускается применение усиливающих накладок на захватных частях образцов.

Образцы типа III

Черт. 3

Таблица 2

мм

Рекомендуемое

1. При планировании объема испытаний необходимо определить минимальное число образцов для получения определяемых характеристик сопротивления усталости с заданной точностью и достоверностью.

2. Число образцов n на каждом уровне напряжений определяют по табл. 1 — 3, задаваясь следующими исходными данными:

относительной погрешностью среднего значения определяемой характеристики ?;

односторонней доверительной вероятностью ?;

предполагаемым коэффициентом вариации V;

видом закона распределения определяемой характеристики.

Таблица 1

Число образцов при нормальном законе распределения

Таблица 2

Число образцов при распределении Вейбулла

Таблица 3

Число образцов при логарифмически нормальном законе распределения

3. Относительная погрешность характеризует степень точности измерений и выбирается из ряда: 0,05; 0,10; 0,15; 0,20.

4. Значение односторонней доверительной вероятности b выбирают из ряда: 0,90; 0,95; 0,99. Для общетехнических целей b, как правило, принимают равной 0,95.

5. Значения характеристик сопротивления усталости, как правило, подчиняются нормальному закону распределения, однако, возможно распределение по другим законам.

6. В случае, когда по результатам испытания получен коэффициент вариации меньший или равный заданному, то испытания прекращают. Если коэффициент вариации больше заданного, то точность недостаточна, и необходимо провести дополнительные испытания. В этом случае объем испытаний пересчитывают для найденного значения V.

Рекомендуемое

Ответственный за испытание данной серии образцов ___________________________

^{подпись}

Начальник лаборатории ____________________________________________________

^{подпись}

Примечание. В графе «Примечание» следует указывать дефекты, обнаруженные в паяном шве и зоне термического влияния после разрушения образца

Справочное

1. Испытанию подвергали нахлесточные плоские образцы типа II из сплава ХН60ВТ, паяные припоем ВПр 7 (t_пайки — 1190⁺¹⁰ °С, время выдержки — 15 мин) в смеси аргона с диссоциированным фторборатом калия.

Размеры образцов:

? = 1,2 мм, b = 8 мм, h_г = 1,1 мм, l_г = 3,4 мм, ?_г = 0,4 мм

Испытания проводили по схеме поперечного изгиба при консольном нагружении по симметричному циклу. Частота колебаний образца — 50 гц.

Значения максимальных напряжений цикла (?_max) для каждого из 10 испытанных образцов (i) приведены в табл. 1.

Таблица 1

2. При регрессивном анализе результатов испытаний за независимую величину принимают x = f₁(?_max),а зависимой величиной является y = f₂(N), при этом проверку принадлежности значений y к нормальному распределению проводят по ГОСТ 8.207-76.

3. Для паяных соединений уравнение линии регрессии имеет вид:

lg N = a + b(?_max), (1)

где a, b — коэффициенты линейного уравнения; N — число циклов.

4. Оценку параметров уравнения линии регрессии производят по формулам, вытекающим из метода наименьших квадратов.

Результаты промежуточных и окончательных вычислений приведены в табл. 2.

Таблица 2

4.1. Определяем среднее значение

по формуле:

(2)

где x_i — максимальное напряжение цикла i-гo образца, МПа;

т — число образцов;

i = l, 2, 3 …, m.

МПа.

4.2. Определяем коэффициенты уравнения линии регрессии a и b по формулам:

(3)

(4)

где у_i = lg N_i, значение логарифма числа циклов i-гo образца;

— среднее арифметическое значение величин у.

4.3. Оценкой уравнения теоретической линии регрессии является уравнение эмпирической линии.

Y = a + b(x —

) (5)

После подстановки вычисленных по формулам (2), (3), (4) значений величин

,а и b уравнение (5) будет иметь вид:

Y = 5,358 — 0,01025(x_i — 269,5) (6)

4.4. Подставляя в уравнение (6) значения x_i находим значения Y_i для каждого испытанного образца.

5. С целью построения доверительной области для линии регрессии производим оценку дисперсии вокруг эмпирической линии регрессии по формуле

(7)

где S — дисперсия;

Y_i — значение логарифма числа циклов (i-го образца, рассчитанное по уравнению регрессии.

6. Оценку дисперсий параметров уравнения эмпирической линии регрессии и величины Y производим по формулам

(8)

 (9)

(10)

где S_a, S_b, S_Y — дисперсии параметров уравнения линии регрессии.

Тогда

(11)

Определяем значения S_Y для значений x_i — наибольшего, наименьшего и максимально близкого к среднему (т.е. для 1-го, 4-го и 10-го образцов).

7. Доверительные интервалы для параметров уравнения теоретической линии регрессии и генерального среднего значения вычисляем по формулам

 (12)

 (13)

(14)

где

— критерий Стьюдента, который в зависимости от доверительной вероятности и числа степеней свободы K, находят по табл. 7 ГОСТ 25.501-78.

Для общетехнических целей доверительную вероятность b, как правило, принимают равной 0,95.

Число степеней свободы K определяем по формуле:

K = т — 2,

где m — число образцов.

8. Вычисляем границы доверительной области уравнения линии регрессии. Находим значение

для b = 0,95 и числа степеней свободы K= 8:

= 2,306

Подставляя найденные значения в формулу (14), получаем:

3,38 < Y₁ < 4,87

4,89 < Y₄ < 5,62

5,68 < Y₁₀ < 6,88

9. На основании полученных данных строим эмпирическую линию регрессии и границы доверительной области (см. чертеж).

Эмпирическая линия регрессии и границы доверительной области

СОДЕРЖАНИЕ

ГОСТ 26446-85

ГОСТ 19249-73 / Auremo

ГОСТ 19249-73

Группа В05

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СССР
СОЕДИНЕНИЕ ПАЙНОЕ

Основные виды и параметры

Соединения паяные и паяные. Основные типы и параметры

Дата введения 1975-01-01

Обнародована Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 4 декабря 1973 г. N 2641

Утверждена в 1989 г. Постановлением Госстандарта СССР от 26.06.89 N 2032 снято ограничение срока действия

REPRINT (сентябрь 1990 г.) с поправкой № 1, утвержденной в феврале 1981 г. (ICS 5-81)

1. Настоящий стандарт определяет основные типы паяных соединений, конструктивные элементы паяных соединений, их обозначения и параметры.

2. Основные типы паяных соединений и их обозначения приведены в таблице. 1.

3. Параметры конструктивных элементов паяных соединений и их обозначения приведены в таблице.2.

Таблица 1

(Измененная редакция, Ред.№ 1).

Таблица 2

Примечания:

1-5.(Удалено, Ред. N 1).

6. Толщина шва определяется монтажным зазором и физико-химическими свойствами паяемого материала и припоя. Величина монтажных зазоров для наиболее распространенных комбинаций «припой — припой» в справочном приложении 1.

7. Величина перекрытия определяется механическими свойствами паяемого материала, паяного соединения и требованиями конструкции.

8. Толщина паяемого материала задается при расчете паяных конструкций.

(Измененная редакция, Ред. N 1).

4. Условные обозначения и обозначения паяных соединений на чертеже — по ГОСТ 2.313-68.

На этапе эскизного и технического проектирования обозначение типа паяных соединений размещается над вырезами полок.

5. Филе рациональной формы — вогнутый мениск.

6. Форма и конструктивные элементы стыков паяных соединений, являющиеся комбинациями основных типов, должны быть нанесены с указанием размеров.Не допускается нанесение формы и элементов конструкции стыков комбинированных паяных соединений на электрические чертежи.

7. Комбинированные паяные соединения, широко применяемые в отраслях промышленности, указанные в информационном приложении 2.

8. (Удалено, Ред. N 1).

9. Обозначения швов паяных соединений, используемые в переписке и документации, помимо рабочих чертежей должны состоять из:

а) буквенно-цифровое обозначение паяного соединения на столе. 1;

б) размеры поперечного сечения и длина шва.

Пример обозначения паяного соединения типа внахлест-ПН-1, толщиной 0,05 мм, шириной 10 мм и длиной шва 150 мм:

ПН-1 0,05х10х150 ГОСТ 19249-73

Примечание. Буквенно-цифровые обозначения стыков комбинированных паяных соединений состоят из буквенно-цифровых обозначений основных типов, например:

ПН-2 0,01х12х100 ПВ-1 0,02х5х100 ГОСТ 19249-73

(Измененная редакция, Ред. N 1).

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 (справочное).МАГНИТНОСТЬ МОНТАЖНЫХ ЗАЗОРОВ ДЛЯ НАИБОЛЕЕ РАСПРОСТРАНЕННЫХ КОМБИНАЦИЙ «ПЛОТНЫЙ МАТЕРИАЛ — ПАЯ»

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Ссылка

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Ссылка

ПРИМЕРЫ СОЧЕТАНИЙ ПАЙНЫХ СОЕДИНЕНИЙ И СИМВОЛОВ

(Измененная редакция, Ред. N 1).

% PDF-1.4 % 1 0 объект > эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 5 0 obj > / ProcSet [/ PDF / ImageB] >> / Содержание 6 0 руб. >> эндобдж 6 0 obj > транслировать q 375.84 0 0 578,40 0 0 см / Im1 Do Q конечный поток эндобдж 7 0 объект 41 год эндобдж 8 0 объект > / ColorSpace / DeviceGray / Длина 9 0 R >> транслировать , # i! 0dc * U # fvf ~ *, Ĥ > 4KQmVP, p + 86Ya _Kl6fz, 0 $% J $ aa # iX $ /) p0 ۤ X3ILW # AI & akQdAYa3IAha 0mzV0A ꑠ A 00l յ a0B.H Kd | 27 ä @ A $ # `mҺdX (sA \% l6l = ‘[a $ CamiA $ @. @» 9 ݆ aJI $ V7mVH $ IAGmmAe ݲ; m] $ A% ˁl6mfIi ‘6m JH! I6 a $ BEt # NɎ ۆ m # RFn2mv4 $ ᚬ mvwm: I PG `mmmI $ H \ am [UI Thm% K ‘@ [ ; mn $ HU (0pΡ-wZJI $ pbq۶zI $ 0o @ l2; ֒ I * Jy {mv $$ 3bI% B! m.RI $ 6 \ ù @ ۮ RI-, B0dr $ AbXac] * I $ A0`yJi% A !) | «s; n =,% H aTv $ B 퇶 WIG *.» b ס HqA A`Ϙ4 {} i $) $ A0 pZ @ 0J {l; mZ # 6n ߳ zA% A aZI) ނ A0`RZ> H 0.InI% PA0ûD} / U A 2 1 ~ VA0aV۲ = M-hEJAAm۴} BRJA`wfMK * H an ۇ ֫ UA% A (l% 8m ۾ % qCTA҆ $ x0dy0vJ «PaaVNz, D80aiNHz $ AV a [6i *, Z q H D80rc2 «iWBA & a7 ޤ A: J_jA ! p06n ۂ # JPI6aGnwvAjJ] iA Hl0d ݶ ޖ RU » Uaxcm% Ia * B D ط-% UTRI # {80 [{{zҢZH% H $ 1qA6Ev1R «J`! 00RI% Z 5 / I0nIm * j> APM8» 3 {% KWIRH AL ض nЪ; 5Q $ HD {-4N6vwiRN (‘t M «S + mZI»} QcHzIA \ gl0hC vå-8HT: A $ H (0fv6XªH ‘# * ҴI!! ml [np8DJF ܴ) CBI, Jn $ 0aʛ ! T $ l36m6ET) BW 륤 D2! v × Pit [; I $ U; afm «[LҪv] PI $ m ݰ oJW-t $ 7 lVp mJoURI # @ mv.SNDun (0i% R> N wRNB΂: sȎa? # 氤 | W «## HB # a4 & B! H9-pn.H9NZhAA`mHw + GB # VÐA:% wF &) aYC`:` IqA΢Xx # ‘Dc fAzQt *

024KU4-T4730D20 — CORNING — ALTOS Loose

Политика доставки и исполнения

Когда вы заказываете товары на Anixter.com, заказ обрабатывается в течение одного-двух рабочих дней. Заказы, полученные в нерабочие дни, обрабатываются на следующий рабочий день.

У вас есть несколько вариантов доставки посылок: стандартная доставка от 5 до 7 рабочих дней, от 2 до 3 рабочих дней или на следующий рабочий день.

Anixter.com заказывает доставку по адресам в США. Заказы Anixter.com в настоящее время не доставляются по адресам за пределами США или военным / правительственным пунктам APO / FPO. Мы также не можем отправлять на адреса почтовых ящиков. Если вы хотите отправить товар по адресу за пределами США или в военное / правительственное учреждение, обратитесь к местному торговому представителю Anixter, чтобы обсудить возможные варианты.

Кроме того, Anixter.com предлагает вариант «LTL» для товаров, которые не могут быть отправлены посылкой.Для продуктов, которые будут отправляться через LTL, вам будет предоставлен набор аксессуаров на выбор, чтобы предоставить Anixter дополнительные сведения о доставке, такие как доставка на дом, внутренняя доставка, подъемная дверь или ограниченный доступ.

• Доставка по месту жительства — Плата за доставку по месту жительства применяется к отправлениям на дом или в частную резиденцию, включая места, где бизнес ведется из дома, или к любому отправлению, в котором грузоотправитель указал адрес доставки в качестве места жительства.

  No related posts.

  Оставить комментарий

  Отменить ответ

  Имя (Обязательно)

  Mail (Видно не будет) (Обязательно)

  Ваш веб сайт (Если есть)

  Комментарий